（1）為了確定不同表面層硬化處理對(duì)疲勞壽命的影響，進(jìn)行了試驗(yàn)調(diào)查，并驗(yàn)證了開(kāi)發(fā)用于調(diào)整疲勞強(qiáng)度評(píng)估的數(shù)值和分析方法。研究包括斷口檢查以確定失效根源以及殘余應(yīng)力、硬度深度和表面粗糙度的測(cè)量。為此，使用了帶缺口的圓形狀試樣，參見(jiàn)圖 1，其中測(cè)試了 R = 2 mm 和 R = 4 mm 的兩個(gè)不同缺口半徑的試樣。

（2）圖 2（左）將疲勞試驗(yàn)結(jié)果與表面硬化深度為 CHD1 = 0.83 mm（制造目標(biāo)：0.87 mm）和 CHD2 = 1.38 mm（制造目標(biāo)：1.48 mm）的表面硬化 16MnCr5 試樣的疲勞試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較，適用于缺口半徑為 R4 的試樣，載荷比 R = -1?？梢钥闯觯c CHD2 相比，CHD1 條件下的試樣表現(xiàn)出略高的疲勞強(qiáng)度和更高的耐久極限。兩種表面硬化深度的靜態(tài)強(qiáng)度相同。此外，可以看出，在 CHD1 和 CHD2 的應(yīng)力幅值為 750 MPa 和 600 MPa 時(shí)，失效源由缺口根部的裂紋變?yōu)樵醋圆考?nèi)部和芯材的裂紋。用感應(yīng)硬化 42CrMo4 制成的試樣分析了 SHD1 = 0.33 mm（制造目標(biāo)：0.4 mm）和 SHD2 ≈ 1.6 mm（目標(biāo)：1.6 mm）這兩個(gè)硬化深度，從圖2（右）可以看出，具有較厚表面層的缺口試樣在整個(gè)疲勞壽命范圍內(nèi)具有明顯更高的疲勞強(qiáng)度。SHD2 的應(yīng)力-壽命曲線向上移動(dòng) 175 MPa，因此也達(dá)到了更高的靜態(tài)強(qiáng)度和耐久極限。值得注意的是，對(duì)于硬化深度，靜態(tài)強(qiáng)度沒(méi)有明顯的漸近方法，并且測(cè)試結(jié)果顯示出非常低的散射。在所有測(cè)試中，裂紋都是從缺口根部開(kāi)始的。

（3）對(duì)于表面硬化部件，失效不僅可能始于缺口根部，還可能始于從高強(qiáng)度表面層到低強(qiáng)度芯材的過(guò)渡區(qū)域。對(duì)于由感應(yīng)硬化 42CrMo4 制成的試樣，在所有測(cè)試中，失效都源于試樣表面（缺口根部）。即使在較低的應(yīng)力下，也無(wú)法檢測(cè)到從高強(qiáng)度表面層材料到低強(qiáng)度芯材的過(guò)渡區(qū)域中的裂紋萌生。為研究表面硬度對(duì)疲勞壽命的影響，引入了模型“厚表面層"，用于表面硬化部件的疲勞強(qiáng)度評(píng)估。該模型引入了忽略強(qiáng)度、硬度和殘余應(yīng)力梯度的假設(shè)，即所謂的兩層模型。因此，強(qiáng)烈簡(jiǎn)化的結(jié)構(gòu)僅由兩個(gè)均質(zhì)區(qū)域組成：低強(qiáng)度芯材和高強(qiáng)度表面層，參見(jiàn)圖3（左）。

（4）統(tǒng)計(jì)參數(shù)散點(diǎn)范圍 T 和中位數(shù) m 用于評(píng)估準(zhǔn)確性。圖 4（左）顯示了 TYPE 1 的類組件試樣的測(cè)試結(jié)果，從圖中可以看出，精度較好，在較高的負(fù)載循環(huán)失效區(qū)域，保守的一側(cè)略有偏差。圖 4（右）顯示了根據(jù)模型“厚表層"計(jì)算的 TYPE 2 類組件試樣的疲勞試驗(yàn)的 N-N 圖。從圖中可以看出，這種類型的組件的分散性增加。在 LCF 狀態(tài)下，在缺口根部出現(xiàn)裂紋的測(cè)試估計(jì)更不安全，并且在10⁴以上的負(fù)載循環(huán)估計(jì)結(jié)果較為保守。